Asenkron motor

İndüksiyon motor veya asenkron motor , rotordaki elektrik akımını üretmek için gerekli olan torku, duraç sargıların manyetik alanından elektromanyetik indüksiyon elde ederek üreten bir AC elektrik motordur. İndüksiyon motor bu nedenle genelde DC ve büyük senkron motorlarındaki gibi duraçtan rotora enerjinin tamamını ya da bir kısmını aktarmak için dış uyarım ya da öz uyarım yani mekanik komutasyon gerektirmez. İndüksiyon motor, ve olmak üzere iki çeşit olabilir.

Üç fazlı tamamen kapalı fan soğutmalı indüksiyon motoru (TEFC), soldaki uç kapağıyla birlikte, sağdaki uç soğutma fanını göstermek için kapaksız.TEFC motorlarda iç kayıplar kabin yüzgeçleri tarafından basınçlı havanın konveksiyonuyla dağıtılır.  

Üç fazlı sincapkafes indüksiyon motorları güvenilir, ekonomik ve kendi başına başlayabilmelerinden dolayı genellikle endüstriyel sürücülerde kullanılırken tek fazlı indüksiyon motorları çoğunlukla ev cihazları gibi küçük yükler için kullanılır. Genellikle sabit devir hizmetinde kullanılmasına rağmen, indüksiyon motorların değişken frekanslı sürücülerle (VFDs) değişken hızlı hizmetlerde kullanımı artmaktadır. Değişken frekanslı sürücüler, değişken tork santrifüj fan, pompa ve kompresör yük uygulamalarında mevcut ve gelecekteki indüksiyon motorları için enerji tasarruf imkânı açısından özellikle önemlidir. Sincapkafesli indüksiyon motorlar genellikle hem sabit hızlı hem de değişken frekanslı sürücü (VFD) uygulamalarında kullanılır. Değişken voltaj ve değişken frekans sürücüleri de değişken hız hizmetlerinde kullanılır.

TEFC indüksiyon motor duracının kesit görünüşüdür. (ve hava sirkülasyon kanatları)

Tarihçe

Tesla'nın ilk indüksiyon motor modeli,Tesla Müzesi, Belgrat

İlk sincap kafes motoru

1824'te, Fransız fizikçi François Arago döner manyetik alan varlığını formüle etti. El ile açılıp kapanan devirler Arago devirleri olarak isimlendirildi. 1879 yılında Walter Baily ilk ilkel asenkron motorunun etkilerini gösterdi. İlk alternatif akımlı kollektörsüz indüksiyon motorunu birbirlerinden bağımsız olarak icat eden Galileo Ferrais ve Nicola Tesla'nın, sırasıyla 1885 ve 1887'de motor modelleme çalışmaları ortaya kondu. 1887'nin Ekim ve Kasım aylarında, Tesla amerikan patent enstitüsüne başvurdu ve bu patentlerden bazıları mayıs 1888 de onaylandı. Nisan 1888'de, the Royal Academy of Science of Turin Ferrais'in alternatif akım fazlı motorların çalışması üzerindeki araştırmalarını detaylarıyla birlikte yayınladı. Tesla mayıs 1888'de, ilki dört kutuplu rotor formundaki kendi kendini yeniden başlatamayan relüktans motor, ikincisi bilezikli motor formundaki kendini başlatabilen relüktans motor ve üçüncüsü yabancı uyartımlı doğru akım kaynağıyla beslenen gerçek zamanlı sarma motor olmak üzere üç dört-stator-kutuplu motor çeşidini tanımlayan A New System for Alternating Current Motors and Transformers  isimli teknik bildirgeyi Amerikan Elektrik Mühendisleri Enstitüsü'ne(AIEE) gönderdi. Tesla' patentlerine lisans verildiği dönemde alternatif akım güç sistemleri geliştiren George Westinghouse, asenkton motor kavramı üzerine bir patentini ve buna uygun sistemi geliştirmek üzere Tesla'yı danışman olarak bir yıllık işe aldı. Teslaya yardımcı olmak için atanan Westinghouse çalışanı C.F. Scott daha sonra indüksiyon motoru geliştirilmesini devraldı. Üç fazlı gelişime de kararlılığıyla, Michail Dolivo-Dobrovolsky1889 da kafes rotorlu indüksiyon motoru ve 1890 da üç bacaklı dönüştürücüyü icat etti. Fakat,,iki fazlı pulsasyonları yüzünden Tesla'nın motorunun kullanışlı olmadığını iddia etti ve üç fazlı çalışmalarına devam etmekte ısrar etti. Westinghouse 1892'de ilk kullanışlı indüksiyon motoru elde edip, 1893'te çok fazlı 60 hertz indüksiyon motorları için bir hat geliştirmesine rağmen, Westinghouse'un ilk motorları, B.G. Lamme dönen çubuklu rotor sargısını geliştirene dek bilezikli iki fazlı motorlardı. 1891'de General Electric Company üç-fazlı indüksiyon motorları geliştirmeye başladı. 1896 suretiyle, General Electric ve Westinghouse daha sonra sincap kafesli rotor olarak adlandırılan çubuk-sarma-rotor tasarımı için bir çapraz lisans anlaşması imzaladı. Arthur E. Kennelly, AC sorunların karmaşık sayı analizinde 90 derece döndürme operatörünü belirlemek için ''i''(kök içinde eksi bir) harfinin anlamını ilk kez açığa kavuşturan oldu. Charles Proteus Steinmetz artık daha çok indüksiyon motorun olarak bilinen AC karmaşık büyüklüklerinin uygulanmasını büyük orandan geliştirdi. Günümüz bağlantı boyutları 1897'deki 7.5 beygirgücü motoruyla aynı olan 100-beygir gücü indüksiyon motor gibi buluş ve yeniklerle indüksiyon motorun gelişimi devam etti.

Çalışma prensipleri

Üç fazlı güç kaynağı indüksiyon motor içerisinde dönen bir manyetik alan sağlar. 

İçsel kayma- Stator alan ve rotorun eşit olmayan dönme frekansı

Hem asenkron hem de senkron motorlarda, motor statorüne sağlanan AC güç,  zaman içerisinde AC salınımlar ile dönen manyetik alan oluşur. senkron motorlarda rotor stator alan ile aynı oranda dönerken, asenkron motorlarda rotor, stator alandan daha yavaş hızda döner. Bu nedenle asenkron motor statoru manyetik alanı rotora göre değişir ya da döner. İkincil sarmal motor etkisinde, kısa devre ya da kapalı bir dış empedans olduğunda bu indükleme indüksiyon motorda ters bir akım oluşturur. Manyetik akı dönüşü rotor sarımlarında indüklenir, benzer biçimde  transformatörün ikincil sargılarında da akım indüklenir. Rotor sarımlarındaki akımlar dolayısıyla stator alana karşı tepki rotorlarda manyetik alan oluşur. Lenz yasasına göre, oluşan manyetik alanın yönü rotor sarımlarıdan geçen akım değişimine karşıt şekilde olacaktır. Rotor sarımlarında indüklenen akımın nedeni stator manyetik alanın dönmesidir. Yani rotor sarmallarındaki akım değişimlerine karşı rotor döner stator manyetik alanın yönünde dönmeye başlayacaktır. İndüklenen rotor akım büyüklüğü ve tork uygulanan yükü dengeleninceye kadar rotor hız kazanır. Senkron hızda dönme rotor akımının indüklenmemesine neden olacağı için, asenkron motor hızı her zaman senkron motor hızından yavaştır. Gerçek ve senkron hız arasındaki fark ya da ''sekme'', Design B tork eğrili indüksiyon motorlarda yaklaşık %0.5 ile %5.0 arasında değişir. İndüksiyon makinelerde esas özellik ayrı olarak uyarılmış olmak yerine, senkron ya da DC makinelerinde veya sabit mıknatıslı motorlardaki gibi kendinden manyetize olarak yalnızca indüksiyon tarafından oluşmuş olmasıdır.

Rotor akımlarının indüklenmiş olması için, fiziksel rotor hızı stator döner manyetik alandan (n_s) daha düşük olmalıdır; aksi halde manyetik alan rotor iletkenlerine göre hareketli olmaz ve akımlar indüklenemez. Rotor hızının senkron hızının altına düşmesiyle manyetik alan dönme oranı sargılarda daha çok akım indüklenmesi ve daha fazla tork oluşumuyla rotorlarda artar. Rotorda indüklenmiş manyetik alan dönme oranı ile stator döner alanın dönme oranı arasındaki oran kayma olarak adlandırılır. Yük altında hız azalır ve yeterli tork oluşturmak için kayma artar. Bu nedenle, indüksiyon motor bazen asenkron motor olarak adlandırılır. Bir indüksiyon motor indüksiyon jeneratörü olarak kullanılabilir ya da doğrudan doğrusal hareket üretebilen oluşturabilinir. 

Senkron hız

Bir AC motorun senkron hızı, ${\displaystyle n_{s}}$, stator manyetik alanın dönüş devridir. 

${\displaystyle n_{s}={120f \over {p}}}$,

burada ${\displaystyle n_{s}}$  ${\displaystyle f}$ motor beslemesinin frekansıdır ve ${\displaystyle p}$  manyetik kutupların sayısıdır.  Bu da demektir ki, bir altı-kutuplu üç fazlı 120 ayrı üç kutup çifti ile kurulu motor için, ${\displaystyle p}$  6 ya eşittir,  bu nedenle ${\displaystyle n_{s}={f \over {3}}}$  1,000 RPM (16.67 Hz) ve 1,200 RPM (20 Hz) 'ye eşittir, kaynak sistemler sırasıyla 50 Hz and 60 Hz dir. Asenkron motor asla senkron hızda dönmez. Böylece dönme hızı alt senkron hız ve asenkron motor olarak adlandırılır.

Kayma

Kayma fonksiyonu olarak tipik bir tork eğrisi,burada g olarak gösterilmiş

Kayma, ${\displaystyle s}$, senkron hızı ve çalışma hızı arasındaki fark olarak tanımlanır, aynı frekansta rpm ya da yüzde senkron hız oranını gösterir. Bu nedenle, 

${\displaystyle s={\frac {n_{s}-n_{r}}{n_{s}}}\,}$

 ${\displaystyle n_{s}}$ burada stator elektriksel hızı, ${\displaystyle n_{r}}$ ise rotordaki mekanik hızı simgeler. Kayma, senkron hızda sıfırdan değişir ve 1 rotor durduğunda rotorun torkunu belirler. Kısa devre rotor sargıları küçük bir direnç olduğundan, küçük bir kayma rotorda büyük bir akım indükler ve büyük bir tork üretir. Tam nominal yükte, kayma küçük ya da özel amaçlı motorlarda % 5'ten fazla değişmesine karşın büyük motorlar için bu değişim %1 den azdır. Farklı büyüklükteki motorlar mekanik olarak bağlandığında bu hız değişimleri yük paylaşma sorunlarına neden olabilir. Kaymayı azaltmak için kullanılabilinecek çeşitli yöntemler vardır, VDFler ise genellikle en iyi çözümü sunar.

Tork

Standart tork 

dört indüksiyon motor çeşidi için hız-tork eğrisi: A) Tek-fazlı, B) Çok-fazlı kafes, C) Çok-fazlı derin bar kafes D) Çok fazlı çift kafes

NEMA Design B Motor için tipik hız tork eğrisi

Standart NEMA Design B çok fazlı indüksiyon motoru için tipik hız- tork eğrisi sağda gösterilmiştir. Bu tür santrifüj pompa ve fanlar düşük performans yükler için uygundur. Tasarım B motorları aşağıdaki tipik tork aralıkları tarafından kısıtlanır. [lower-alpha 1]

• Azami tork, 175-300 nominal tork yüzdesi 
• Kilitli rotor torku (100% kayma da tork), 75-275 nominal tork yüzdesi 
• Pull-up tork, 65-190 nominal tork yüzdesi

Motorun normal yük aralığında, torkunun eğimi yaklaşık olarak lineardir ya da kaymayla orantılıdır çünkü rotor direnç değerinin kaymayla bölümü linear şekilde torka baskındır Yük nominal değerin üzerine çıkarken, stator ve rotor kaçak reaktans faktörleri kademeli olarak, ${\displaystyle R_{r}^{'}/s}$, ilişkisinde belirgin hale geldikçe tork, nominal torka karşın yavaş yavaş kavislenir. Bozunum torkunun ötesinde yük  torku artarken motor durur. 

Başlangıç

Rekabet halinde küçük indüksiyon motorların üç temel çeşidi vardır. Bunlar,  Tek-fazlı  bölmeli- faz, gölge kutuplu motorlar ve çok fazlı indüksiyon motorlardır. 

Fazlı motorlar bir etki olmadan kendinden başlayabilmelerine rağmen, pull-up tork tasarım sınırları gerçek yük koşulları aşmak için yeteri kadar yüksek olmalıdır.

İki kutuplu tek fazlı motorlarda, tork %100 kaymada(sıfır hızda) sıfıra gider, bu yüzden gölgeli kutuplar başlangıç torku sağlamak için değişiklikler gerektirir.  Tek fazlı indüksiyon motor motora bir döner alan sağlamak için ayrı bir başlangıç devresini gerektirir. Böyle bir tek fazlı motor içinde normal çalışan sarmallar rotorun diğer yönde dönmesine neden olur, böylece başlangıç devresi çalışma yönünü belirler. 

 Belirli küçüklükte tek fazlı motorlarda, başlangıç bakır telin kutup parçası üzerinde dönüşü ile gölgeli kutup vasıtasıyla yapılır. Kaynak akımın gerisinde kalan dönüşle indüklenmiş akım, kutup yüzünün gölgeli parçası etrafında gecikmiş bir manyetik alan yaratır. Bu, motorun başlatmak için yeterli döner alan enerjisini verir. Bu motorlar genellikle büro fanı ve kayıt oynatıcı gibi, azalan motor fiyatlarıyla ve diğer AC motor tasarımlarla başlama methodu karşılaştırıldığında, düşük verimi tolere edilebilinir ve başlangıç tork gerekliliği düşük olan uygulamalarda kullanılır.  

Büyük tek fazlı motorlar bölmeli fazlı motorlardır ve dış faz akımıyla beslenen bir ikinci stator sarmalına sahiptir; bu tür akımlar bir sarma besleme vasıtasıyla bir kondansatör veya endüktanstan aldığı farklı değerler ve ana sarmaldan gelen direnç ile oluşabilir. Kapasitör başlatmalı tasarımlarda, ikinci sarma motor hızı tamamlanan kadar kesilir, genellikle santrifüj anahtarının ağırlığa etkimesiyle ya da termistörün ısınması ve yükselen direnç ya da ikincil sarmal üzerindeki akımın önemsiz bir seviyeye azaltılması.  ile gerçekleşir. Kapasitör yürütmeli dizaynlarda ise yürütmede ikincil sarmal torku geliştirmek için korunur. Direnç başlatmalı tasarımlarda, başlatıcı, reakstansı oluştururken başlangıç sarmallarına seridir.

Kendinden başlatmalı çok fazlı indüksiyon motorları durma anında bile tork üretirler. Mevcut kafes asenkron motor başlatma metodları doğrudan on-line başlatma, azaltılmış gerilim reaktörü, otomatik tansformatör başlatma, yıldız-üçgen başlatma, yeni yumuşak katı hal düzenekleri ve VDFleri içerir.

Çok fazlı motorlarda farklı hız tork karakteristiklerini şekillendirmek için rotor çubukları vardır. Rotor çubukları içinde akım dağılımı indüklenmiş akımın frekansına bağlı olarak değişir. Dururken, rotor akımı stator akımı ile aynı frekans ve (kabuk etkisi ile) kafes rotor çubuklarının dış kısımlarında seyahat etmek eğilimindedir. Farklı çubuk şekilleri hız-tork karakteristiklerinin yanı sıra başlatmada demeraj akımının kontrolüne olanak verebilir. 

Sarılı rotorlu motorlarda, hızlandırma kontrolü ve hız kontrollü amaçlı olarak dış dirençler hız-tork katrakteristiklerindeki değişimlere olanak sağlamak için rotor devresi kayma halkaları ile bağlantılıdır. 

Hız Kontrolü

Farklı motor girdi frekansları için standart hız-tork eğrileri- Değişken frekanslı sürücülerle kullanılan örnek olarak.

Yarı iletken güç elektroniği gelişmeden önce, frekans değiştirmek zordu ve kafes indüksiyon motorları genellikle sabit hızlı uygulamalarda kullanılırdı. Rotor devresi için kayma halkaları veya hız kontrolünün önemli aralığını sağlayan değişken dış dirence bağlı sarılmış rotorlu motorlar (WRIM (wound rotor motor)) ya da DC sürücüler elektrikli gezer köprülü vinçlerin uygulamalarında kullanılır. Ancak, RIMin düşük hızda çalışması ile ilişkili direnç kayıpları özellikle düşük yükler için maliyet açısından önemli bir dezavantajdır.  Büyük kayma halkası motor sürücüleri olarak adlandırılan kayma enerji geri kazanım sistemleri, rotor devresinden enerji kurtarmak, düzeltmek ve VFD kullanarak güç sistemine geri döndürmek için bazen hala kullanılır. Birçok endüstriyel değişken hız uygulamasında, DC ve WRIM sürücüler VFD beslenen kafesli asenkron motorlar tarafından yerinden ediliyor. Yüklerin asenkron motor hızını kontrol etmek için en yaygın ve etkili yol VDF dir. VFD nin benimsenmesinde önündeki engeller maliyet ve güvenilirlik faktörlere bağlı olarak son üç yılda önemli ölçüde azaltılmıştır. Bunun sonucunda bu sürücü teknolojisinin tüm yeni takılan motorların %30-40ı kadarında benimsenmesi öngörülüyor.

Yapı

Bir üç fazlı (U, V, W), dört kutuplu bir motor için tipik sarım şeması. Kutup sargıları dönüşümü ve oluşan dört kutuplu alan. 

Bir indüksiyon motor statoru manyetik alan oluşturmak için nüfuz eden besleme akımı taşıyan kutuplardan oluşur. Manyetik alan dağılımını optimize etmek için, sargılar stator çevresindeki yuvalara dağıtılır. Burada manyetik alan aynı sayıda kuzey ve güney kutuplara sahiptir. Indüksiyon motorları en yaygın tek fazlı veya üç fazlı güçle çalıştırılır, ancak iki-fazlı da motorlar vardır; teoride, asenkron motorlar fazları herhangi bir sayı olabilir. Çok sayıda iki sarımlı tek fazlı motorlar iki fazlı motor olarak incelenebilir. Bu nedenle kapasitör ikinci bir güc faz tek fazlı güç kaynağından 90 derece oluşturmak için kullanılır ve ikinci motor sarımını besler. Tek fazlı motorlar başlangıçta bir döner alan üretmek için bazı mekanizmalar gerektirir. Kafesli asenkron motor rotor iletken çubuklar genellikle gürültüyü azaltmak için eğridir. 

Ters döndürme

Bir indüksiyon motorun dönüş yönünü değiştirme yöntemi üç fazlı veya tek fazlı bir makine olup olmamasına göre değişir. Bu durumda üç fazlı için, ters döndürme herhangi iki fazın iletken bağlantısı değiştirilerek yürütülmektedir. Bir tek fazlı bölünmüş fazlı motorda, bu başlangıç devresi ve birincil sarmal arasındaki bağlantı ile elde edilir. Tek fazlı bölünmüş fazlı motorlar birincil sarmalı ve içten bağlantılı başlangıç devresi birbiriyle bağlantılı uygulamalar için tasarlanmıştır. Böylece rotasyon değiştirilemez. Ayrıca, tek fazlı gölgeli kutuplu motorlar sabit rotasyona sahiptir ve yönleri değiştirilemez. 

Güç faktörü

Bu güç faktörü indüksiyon motorlarda yük ile değişir, genel olarak bu 0.85 iken tam yüklü konumda 0.90, stator ve rotor kaçak ve mıknatıslanma reaktansları nedeniyle yüksüzden düşük yüklü konuma kadar 0.12 dir. Güç faktörü bağlanan kapasitörler yoluyla tek motor bazında veya, tercihen, ortak bir veri yolu üzerindeki birkaç motorları içeren şekilde geliştirilebilir. Ekonomik ve diğer hususlar için, güç sistemleri nadiren güç kuvvetler birliğini doğrulayan güç faktörleridir.  Kapasitörler, transformatör ve devre reaktansları arasındaki harmonik rezonans önlemek için güç kondansatör uygulaması ile harmonik akım, güç sistem analizi gerektirir.  Rezonans riskini en aza indirmek ve güç sistem analizini basitleştirmek için ortak veriyolu güç faktörü düzeltmesi tavsiye edilir.

Verimlilik

(Ayrıca bakınız Energy savings)

Tam yük motor verimi yaklaşık %85 ile %97 arasında değişir, kabaca motor kayıplarıyla ilgili bozunumlar aşağıdaki gibidir:

• Sürtünme ve rüzgarlama,% 5 -% 15 
• Demir veya nüve kayıpları,% 15 -% 25 
• Stator kayıpları,% 25 -% 40 
• Rotor kayıpları,% 15 -% 25 
• Kaçak yük kayıpları,% 10 -% 20.

Birçok ülkede farklı düzenleyici kurumlar yüksek verimli elektrik motor kullanımına teşvik etmek için kanunlar düzenleyip uyguladı. Mevcut ve gelecek yasamalar premium verimli indüksiyon tipi motorların tanımlanan cihazlarda kullanılmasını zorunlu kıldı. Daha fazla bilgi için, bkz: Enerji tasarruflu motorlarda bakır ve Premium verimlilik

Steinmetz eşdeğer devresi

Birçok kullanışlı zaman, akım voltaj, hız, güç faktörü ve tork ile motor arasındaki ilişkilendirme  Steinmetz (ayrıca T-eşdeğer devresi olarak ya da IEEE önerilen eşdeğer denklemi olarak adlandırılan) eşdeğer devresinden yapılanmıştır. Aynı zamanda, indüksiyon motorlarda elektrik girişi nasıl mekanik enerji çıkışına dönüşür sorusunu cevaplamada matematiksel bir model olarak kullanılmıştır.  Eşdeğer devre çok fazlı indüksiyon motorların tek fazlı gösterimlerinde kararlı-hal dengeli-yük koşullarında geçerlidir. .

Steinmetz eşdeğer devre basitçe aşağıdaki bileşenleri bakımından ifade edilir:

• Stator direnç and kaçak reaktans (${\displaystyle R_{s}}$, ${\displaystyle X_{s}}$).
• Rotor direnç, kaçak reaktans ve kayma (${\displaystyle R_{r}}$, ${\displaystyle X_{r}}$ or ${\displaystyle R_{r}^{'}}$, ${\displaystyle X_{r}^{'}}$, ve ${\displaystyle s}$).
• Magnetizan reaktans (${\displaystyle X_{m}}$).

Alger in Knowlton'un yeniden yorumlamasına göre, bir indüksiyon motor basitçe manyetik devresi stator sarmalı ve hareketli rotor sarmalı hava boşluğuyla ayrılmış bir elektrik transformatörüdür. Buna göre eşdeğer devre, ideal bir transformatör ile ayrılmış sargılar eşdeğer devre elemanlarıyla gösterildiği gibi aşağıdaki devrede,  devreyle bağlantılı denklem ve parametre tanımlarının bulunduğu tablo ile de gösterilir. 

Steinmetz devre eşitliği

Devre Parametre Tanımları
Birimler
${\displaystyle f_{s}}$	stator senkron frekansı	Hz
${\displaystyle n_{r}}$	dakikadaki devir rotor hızı	rpm
${\displaystyle n_{s}}$	dakikadaki devir senkron hızı	rpm
${\displaystyle I_{s}}$	stator ya da birincil akım	A
${\displaystyle I_{r}^{'}}$	rotor ya da ikincil akım	A
${\displaystyle I_{m}}$	mıknatıslanma akımı	A
${\displaystyle j={\sqrt {-1}}}$	karmaşık sayı, ya da 90° döndürme , operatör
${\displaystyle K_{TE}}$	${\displaystyle =X_{m}/(X_{s}+X_{m})}$ Thévenin reaktans faktörü
${\displaystyle m}$	motor faz sayısı
${\displaystyle p}$	motor kutup sayısı
${\displaystyle P_{em}}$	elekromekanikal güç	W or hp
${\displaystyle P_{gap}}$	hava boşluğu gücü	W
${\displaystyle P_{r}}$	rotor bakır kayıpları	W
${\displaystyle P_{o}}$	giriş gücü	W
${\displaystyle P_{h}}$	çekirdek kaybı	W
${\displaystyle P_{f}}$	sürtünme ve rüzgarlama kaybı	W
${\displaystyle P_{rl}}$	çalışan ışık watt giriş	W
${\displaystyle P_{sl}}$	kaçak yük kaybı	W
${\displaystyle R_{s},X_{s}}$	stator yani birincil direnç ve kaçak reaktans	Ω
${\displaystyle R_{r}^{'},X_{r}^{'}}$	rotor ya da ikincil direnci & stator tarafında belirtilen kaçak reaktans	Ω
${\displaystyle R_{o},X_{o}}$	direnç & motor girişindeki kaçak reaktans	Ω
${\displaystyle R_{TE},X_{TE}}$	Thévenin direnç eşitliği & kaçak reaktans birleşimi, ${\displaystyle R_{s},X_{s}}$ and ${\displaystyle X_{m}}$	Ω
${\displaystyle s}$	kayma (sekme)
${\displaystyle T_{em}}$	elektromanyetik tork	Nm or ft.-lb.
${\displaystyle T_{max}}$	nominal tork	Nm or ft.-lb.
${\displaystyle V_{s}}$	etkilenmiş stator faz voltajı	V
${\displaystyle X_{m}}$	mıknatıslanma reaktansı	Ω
${\displaystyle X}$	${\displaystyle X_{s}+X_{r}^{'}}$	Ω
${\displaystyle Z_{s}}$	stator veya birincil empedansı	Ω
${\displaystyle Z_{r}^{'}}$	rotor ya da ikincil empedansı birincilde adlandırılan	Ω
${\displaystyle Z_{o}}$	motor statoru empedansı ya da birincil giriş	Ω
${\displaystyle Z}$	rotor birleşimi ya da ikincil ve manyetize empedans	Ω
${\displaystyle Z_{TE}}$	Thévenin eşitliği devrem empedansı, ${\displaystyle R_{TE}+X_{TE}}$	Ω
${\displaystyle \omega _{r}}$	rotor hızı	rad/s
${\displaystyle \omega _{s}}$	senkron hızı	rad/s
${\displaystyle Y}$	${\displaystyle =G-jB={\frac {1}{Z}}={\frac {1}{R+jX}}={\frac {R}{Z^{2}}}-{\frac {jX}{Z^{2}}}}$	mho
${\displaystyle \left\vert Z\right\vert }$	${\displaystyle {\sqrt {R^{2}+X^{2}}}}$	Ω

Aşağıdaki başparmak kuralı yaklaşımların devrede uygulanışı bulunmaktadır:

• Maksimum akım olur altında kilitli rotor akımı (LRC) Koşulları ve biraz daha az ${\displaystyle {V_{s}}/X}$, LRC genellikle arasında değişen 6 ve 7 kez anma akımı için standart uygulama B motorlar.
• Arıza tork ${\displaystyle T_{max}}$ olduğunda ${\displaystyle s\approx {R_{r}^{'}/X}}$ ve ${\displaystyle I_{s}\approx {0.7}LRC}$ böyle olduğunu ${\displaystyle T_{max}\approx {K*V_{s}^{2}}/(2X)}$ ve bu nedenle, sabit voltaj girişi, düşük kayma asenkron motorun yüzde oranlı maksimum tork yaklaşık yarım yüzde puan LRC.
• Akraba statör rotor kaçak tepki standart Tasarım B kafes asenkron motorlar vardır

${\displaystyle {\frac {X_{s}}{X_{r}^{'}}}\approx {\frac {0.4}{0.6}}}$.

• İhmal statör direnci, bir asenkron motorun tork eğrisini Kloss denklemine göre azaltır.

${\displaystyle T_{em}\approx {\frac {2T_{max}}{{\frac {s}{s_{max}}}+{\frac {s_{max}}{s}}}}}$ burada ${\displaystyle s_{max}}$ , ${\displaystyle T_{max}}$ anındaki kaymadır.

Temel Elekriksel Denklikler

${\displaystyle \omega _{s}={\frac {2{\pi }n_{s}}{60}}={\frac {4{\pi }f_{s}}{p}}}$ Motor giriş eşitliği empedansı  ${\displaystyle Z_{m}=R_{s}+jX_{s}+{\frac {({\frac {R_{r}^{'}}{s}}+jX_{r}^{'})(jX_{m})}{{\frac {R_{r}^{'}}{s}}+j(X_{r}^{'}+X_{m})}}}$ Stator akım ${\displaystyle I_{s}=V_{s}/Z_{m}=V_{s}/(R_{s}+jX_{s}+{\frac {({\frac {R_{r}^{'}}{s}}+jX_{r}^{'})(jX_{m})}{{\frac {R_{r}^{'}}{s}}+j(X_{r}^{'}+X_{m})}})}$ Stator akım açısından stator tarafta belirtilen rotor akımı  ${\displaystyle I_{r}^{'}={\frac {jX_{m}}{{\frac {R_{r}^{'}}{s}}+j(X_{r}^{'}+X_{m})}}I_{s}}$

Güç Denklikleri

Steinmetz devre denkliğinden,  ${\displaystyle {\frac {R_{r}^{'}}{s}}={\frac {R_{r}^{'}(1-s)}{s}}+R_{r}^{'}}$     eşitliğine sahibiz.  Yani hava boşluğu gücü, elektromekanikal güç çıkışı ile rotorda kaybolan bakır ın toplamlarına eşittir.   ${\displaystyle P_{gap}=P_{em}+P_{r}}$ ${\displaystyle P_{r}=3R_{r}^{'}I_{r}^{'2}}$ ${\displaystyle P_{gap}={\frac {3R_{r}^{'}I_{r}^{'2}}{s}}}$ ${\displaystyle P_{em}={\frac {3R_{r}^{'}I_{r}^{'2}(1-s)}{s}}}$ ${\displaystyle P_{em}=P_{gap}(1-s)}$ Rotor hızı açısından elektromekanik güç çıkışını ifade eden ${\displaystyle P_{em}={\frac {3R_{r}^{'}I_{r}^{'2}n_{r}}{sn_{s}}}}$ (watts) ${\displaystyle P_{em}={\frac {3R_{r}^{'}I_{r}^{'2}n_{r}}{746sn_{s}}}}$ (hp) ${\displaystyle T_{em}}$ ft.-lb olarak ifade edilir .:  ${\displaystyle P_{em}={\frac {T_{em}n_{r}}{5252}}}$ (hp)

Torque Equations

${\displaystyle T_{em}={\frac {P_{em}}{\omega _{r}}}={\frac {\frac {P_{r}}{s}}{\omega _{s}}}={\frac {3I_{r}^{'2}R_{r}^{'}}{\omega _{s}s}}}$ (newton-metre)  ${\displaystyle T_{em}}$ açıklayabilmek için, direkt olarak ${\displaystyle s}$ bakımından,  IEEE tarafından önerilen ${\displaystyle R_{s},X_{s}}$ ve  ${\displaystyle X_{m}}$ Thévenin eş değer devresi olarak dönüştürülebilinir  IEEE tarafından önerilen  Thévenin denklik devresi  ${\displaystyle V_{TE}={\frac {X_{m}}{\sqrt {R_{s}^{2}+(X_{s}+X_{m})^{2}}}}V_{s}}$ ${\displaystyle Z_{TE}=R_{TE}+jX_{TE}={\frac {jX_{m}(R_{s}+jX_{s})}{R_{s}+j(X_{s}+X_{m})}}}$ olduğunda  ${\displaystyle R_{s}^{2}\gg {(X_{s}+X_{m})^{2}}}$  ve ${\displaystyle X_{s}\ll {X_{m}}}$, ve ${\displaystyle K_{TE}={\frac {X_{m}}{X_{s}+X_{m}}}}$ ${\displaystyle V_{TE}\approx {Z_{TE}V_{s}}}$ ve ${\displaystyle Z_{TE}\approx {K_{TE}^{2}R_{s}+jX_{s}}}$ ${\displaystyle T_{em}={\frac {3V_{TE}^{2}}{(R_{TE}+{\frac {R_{r}^{'}}{s}})^{2}+(R_{TE}+X_{r}^{'})^{2}}}.{\frac {R_{r}^{'}}{s}}.{\frac {1}{\omega _{s}}}(N.m)}$ Kayma düşük değerleri için :  olduğunda ${\displaystyle R_{TE}+R_{r}^{'}\gg {R_{TE}+X_{r}^{'}}}$ ve ${\displaystyle R_{r}^{'}\gg {R_{TE}}}$ ${\displaystyle T_{em}\approx {\frac {1}{\omega _{s}}}.{\frac {3V_{TE}^{2}}{R_{r}^{'}}}.s}$ (N.m) Kayma yüksek değerleri için: Since ${\displaystyle R_{TE}+R_{r}^{'}\ll {R_{TE}+X_{r}^{'}}}$ ${\displaystyle T_{em}\approx {\frac {1}{\omega _{s}}}.{\frac {3V_{TE}^{2}}{(X_{s}+X_{r}^{'})^{2}}}.{\frac {R_{r}^{'2}}{s}}}$ (N.m) Rotor direncinden bağımsız olan maksimum tork için , ${\displaystyle T_{max}={\frac {1}{2\omega _{s}}}.{\frac {3V_{TE}^{2}}{R_{TE}+{\sqrt {R_{TE}^{2}+(X_{TE}+X_{r}^{'})^{2}}}}}}$ (N.m) Maksimum kaymaya karşılık gelen tork, ${\displaystyle s={\frac {R_{r}^{'}}{\sqrt {R_{TE}^{2}+(X_{TE}+X_{r}^{'})^{2}}}}}$ Foot-pound biriminde; ${\displaystyle T_{em}={\frac {21.21I_{r}^{'2}R_{r}^{'}}{n_{r}s}}}$ (ft-lb) ${\displaystyle T_{em}={\frac {7.04P_{gap}}{n_{s}}}}$ (ft-lb)

Lineer indüksiyon motor

Linear indüksiyon motorlar, döner indüksiyon motorlarda olduğu gibi genel prensiple çalışırlar, genellikle üç fazlıdırlar ve doğrusal hareket üretmek için tasarlanmıştır. Manyetik kaldırma, doğrusal itme gücü, doğrusal aktüatörler ve sıvı pompalamaları kullanıldığı alanlardandır.

Kaynakça

Genel

• Bailey, Benjamin Franklin (1911). The Induction Motor. McGraw-Hill. 23 Şubat 2017 tarihinde kaynağından . Erişim tarihi: 24 Mayıs 2016. 
• Behrend, Bernhard Arthur (1901). The Induction Motor: A Short Treatise on its Theory and Design, With Numerous Experimental Data and Diagrams. McGraw Publishing Company / Electrical World and Engineer. 
• Boy de la Tour, Henri (1906). The Induction Motor: Its Theory and Design, Set Forth By a Practical Method of Calculation. Translated Cyprien Odilon Mailloux. McGraw Pub. Co. 23 Şubat 2017 tarihinde kaynağından . Erişim tarihi: 24 Mayıs 2016. 

Atıflar

1. ^ Electric Motors Reference Center by Machine Design magazine.
2. ^ "Motor Formulas" 8 Mayıs 1999 tarihinde Wayback Machine sitesinde .. elec-toolbox.com.
3. ^ Slip in Asynchronous Motor - www.electricaldeck.com
4. ^ Herman, Stephen L. (2011).
5. ^ ^{a b c} Peltola, Mauri.
6. ^ ^{a b} NEMA MG-1 2007 Condensed (2008).
7. ^ ^{a b} Liang, Xiaodong; Ilochonwu, Obinna (Jan 2011).
8. ^ Jamil Asghar, M.S. (2003).
9. ^ Lendenmann, Heinz; et al.
10. ^ Fink, D.G.; Beaty, H.W. (1978).
11. ^ ^{a b} Jordan, Howard E. (1994).
12. ^ ^{a b} NEMA MG-1, p. 19
13. ^ Hubert, Charles I. (2002).
14. ^ Beaty, H. Wayne (Ed.) (2006).
15. ^ ^{a b} Knight, Andy.
16. ^ ^{a b} IEEE 112 (2004).
17. ^ Alger (1949), p. 711
18. ^ ^{a b c d e} Özyurt, Ç.
19. ^ Hameyer, Kay (2001).

Dış bağlantılar

• Bir indüksiyon motoru çizim25 Ekim 2007 tarihinde Wayback Machine sitesinde .
• Dönen manyetik alanlar25 Temmuz 2010 tarihinde Wayback Machine sitesinde .: interaktif, (İtalyan)
•  kurumu kullanarak povray
• la alakalı konular arasında Hyperphysics web sitesi (C. R. NEF, GSÜ Fizik ve Astronomi Bölümü tarafından)